Фильтры симметричных составляющих.

Включение измерительных приборов и реле в установках высокого напряжения переменного тока производится обычно через измерительные трансформаторы напряжения – для измерения напряжения и трансформаторы тока – для измерения тока. Назначение измерительных трансформаторов состоит в том, чтобы изолировать измерительные приборы и реле от цепей высокого напряжения и уменьшить напряжения и токи до величин, удобных для измерения.

Трансформатор напряжения.

Трансформатор напряжения (ТН) по принципу действия и конструктивному устройству аналогичен силовому трансформатору. Первичная обмотка (), имеющая большое число витков (несколько тысяч) тонкого провода, включается непосредственно в сеть высокого напряжения, а к вторичной обмотке (), имеющей меньшее количество витков (несколько сотен), подключаются параллельно реле и измерительные приборы. Под воздействием напряжения сети по первичной обмотке проходит ток, создающий в сердечнике переменный магнитный поток (Ф), который, пересекая витки вторичной обмотки, индуцирует в ней ЭДС (Е), которая при разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход ТН) равна напряжению на её зажимах (U_2X).

Напряжение U_2X во столько раз меньше первичного напряжения U₁, во сколько раз число витков вторичной обмотки меньше числа витков первичной обмотки, т.е.:

Отношение чисел витков обмоток называется коэффициентом трансформации К_U :

K_U=

Введя такое обозначение, можно написать:

Если ко вторичной обмотке ТН подключена нагрузка в виде реле и приборов, то напряжение на её зажимах U₂ будет меньше ЭДС на величину падения напряжения в сопротивлениях вторичной обмотки. Поскольку это падение напряжения невелико, оно не учитывается и пересчёт первичного напряжения на вторичное производится по формулам:

U₁=U₂K_U; U₂=.

На паспортах ТН их К_U указываются дробью, в числителе – номинальное первичное напряжение, а в знаменателе – вторичное.

Трансформаторы напряжения для сетей напряжением выше 35 кВ изготовляются с двумя вторичными обмотками: основной и дополнительной. На табличках таких ТН К_U указывается двойной дробью (например: 110 000/100//100). Для правильного соединения между собой вторичных обмоток ТН и правильного подключения к ним реле направления мощности, ваттметров и счётчиков заводы-изготовители маркируют выводные зажимы:

начало первичной обмотки – А, конец – Х;

начало основной вторичной обмотки – а, конец – х;

начало дополнительной вторичной обмотки – а_Д, конец – х_Д.

При включении однофазных ТН на фазные напряжения начала первичных обмоток присоединяются к фазам, а концы соединяются вместе, образуя нулевую точку. При включении ТН на междуфазное напряжение начала их первичных обмоток подключаются к начальным фазам в порядке их электрического чередования.

При маркировке выводов вторичных обмоток ТН за начало а принимается тот вывод, из которого ток выходит в то время, когда в первичной обмотке ток проходит от начала А к концу Х. Тогда, если на первичной стороне ток входит в начало обмотки А, то однополярным выводом, т.е. началом вторичной обмотки а, будет её вывод, из которого в этот момент ток выходит. При маркировке обмоток по такому принципу направление тока в реле при включении его через ТН останется таким же, как и при включении реле непосредственно в сеть.

На рисунке №1 дана схема включения одного ТН на междуфазное напряжение. Эта схема применяется, когда для защиты или измерений достаточно одного междуфазного напряжения.

На рис. №2 приведена схема соединения двух ТН в открытый треугольник, или в неполную звезду. Эта схема, получившая широкое распространение, применяется, когда для защиты или измерений нужно иметь два или три междуфазных напряжения.

На рис. №3 приведена схема соединения трёх ТН в звезду. Эта схема также получила широкое применение, когда для защиты или измерений нужны фазные напряжения или же фазные и междуфазные напряжения одновременно.

На рис. №4 приведена схема соединения трёх ТН треугольник – звезда. Эта схема обеспечивает повышенное напряжение на вторичной стороне, равное:

U = U_H = 173 В.

Такая схема, в частности, используется для питания электромагнитных корректоров напряжения устройств автоматического регулирования возбуждения генераторов.

На рис. №5 представлена схема соединения ТН, имеющих две вторичные обмотки. Первичные и вторичные основные обмотки соединены в звезду. Дополнительные вторичные обмотки соединены в схему разомкнутого треугольника (на сумму фазных напряжений). Такое соединение применяется для получения напряжения нулевой последовательности, необходимого для включения реле напряжения и реле направления мощности защиты от однофазных КЗ в сети с заземлёнными нулевыми точками трансформаторов, и для сигнализации при однофазных замыканиях на землю в сети с изолированными нулевыми точками трансформаторов. Как известно, сумма трёх фазных напряжений в нормальном режиме (первый закон Кирхгоффа), а так же при двух- и трёхфазных КЗ равна нулю. Поэтому в указанных условиях напряжение между точками О₁ – О₂ равно нулю (практически между этими точками имеется небольшое напряжение – 0,5 – 2 В, которое называется напряжением небаланса). При однофазном КЗ в сети с заземлёнными нулевыми точками трансформаторов (сети 110 кВ и выше) фазное напряжение повреждённой фазы становится равным нулю, а геометрическая сумма двух неповреждённых фаз оказывается равной фазному напряжению. В сети с изолированными нулевыми точками трансформаторов (сети 35 кВ и ниже) при однофазных замыканиях на землю напряжения неповреждённых фаз относительно земли становится равным междуфазному напряжению, а геометрическая сумма становится равной утроенному фазному напряжению.

Для того чтобы в последнем случае напряжение на реле не превосходило номинального значения, равного 100 В, у ТН, предназначенных для сетей, работающих с изолированными нулевыми точками трансформаторов, вторичные дополнительные обмотки, соединяемые в схему разомкнутого треугольника, имеют увеличенный в 3 раза коэффициент трансформации.

Вторичные обмотки ТН подлежат обязательному заземлению независимо от схемы их соединений. Это заземление является защитным, обеспечивающим безопасность персонала при попадании высокого напряжения во вторичные цепи. Обычно заземляется нулевая точка звезды или один из фазных проводов. В проводах, соединяющих точку заземления с обмотками ТН, не должно быть коммутационных и защитных аппаратов. Сечение заземляющего провода должно быть не менее 4 мм² по меди. Заземление допускается выполнять через пробивной предохранитель, что, в частности, рекомендуется ПУЭ для ТН, питающих оперативные цепи релейной защиты и автоматики.

Первичные обмотки ТН до 35 кВ подключаются к сети через предохранители высокого напряжения и ограничивающие сопротивления. Предохранители служат для быстрого отключения ТН при его повреждении. Ограничивающие сопротивления устанавливаются для снижения тока КЗ, если отключающая способность предохранителей недостаточна. В тех случаях, когда возникновение КЗ в цепи первичной обмотки маловероятно или последствия такого КЗ не представляют особой опасности для электроснабжения потребителей, предохранители на высокой стороне ТН могут не устанавливаться.

Для защиты обмоток ТН от длительного прохождения тока КЗ при повреждениях во вторичных цепях устанавливаются предохранители низкого напряжения или автоматические выключатели. Предохранители или автоматы должны включаться во все незаземлённые провода вторичных цепей ТН. Вторичные цепи двухобмоточных ТН и соединённые в звезду основные обмотки трёхобмоточных ТН должны защищаться трёхполюсными автоматическими выключателями с электромагнитными и тепловыми расцепителями. Основные и дополнительные обмотки трёхобмоточных ТН должны защищаться отдельными автоматами.

Предохранители и автоматы должны быть выбраны с учётом отстройки от максимального тока нагрузки, который может через них проходить. Нагрузка ТН определяется по данным о потреблении отдельных реле и приборов, подключенных к цепям напряжения. При этом потребление отдельных реле, приборов и устройств определяются измерением. Потребление аппаратуры, выраженное в вольт – амперах, приводится к расчётному напряжению:

U_расч. = 100 В – для нагрузки, включенной на междуфазное напряжение;

U_расч. = - на фазное напряжение.

Пересчёт потребления на расчётное напряжение (S_расч.) производится по формуле:

S_U – потребление, заданное при напряжении U.

Если известно только сопротивление реле или прибора, то потребление определяется по формуле:

Нагрузка наиболее нагруженной фазы вторичных обмоток ТН (S_Н,Ф), соединённых в звезду, определяется по формуле:

К = , S₁, S₂ – две наибольшие из трёх междуфазных нагрузок;

S_Ф – наибольшая фазная нагрузка. При отсутствии нагрузок, включенных на фазные напряжения, S_Ф = 0.

Выбранные автоматы и предохранители проверяются по максимальному (отключаемому) и минимальному (для оценки чувствительности) токам КЗ. При расчёте токов КЗ в цепях ТН допускаются следующие упрощения: не учитывается индуктивное сопротивление вторичных цепей, питающихся от ТН, и активное сопротивление обмоток ТН (кроме ёмкостных делителей напряжения – НДЕ). Значения токов КЗ при этом получаются завышенными на 5 – 10%, что не вносит существенных погрешностей.

Максимальный ток определяется при трёфазном КЗ на выводах ТН. При соединении обмоток ТН в открытый треугольник ток в фазах, в которые включается аппарат защиты, равен:

I⁽³⁾ = 100/Z_K,

Z_K – сопротивление ТН, при этом ток в неподключённой фазе больше в раз.

При схеме соединения обмоток ТН звезда – звезда:

I⁽³⁾ =

Минимальный ток КЗ для проверки чувствительности защиты аппаратов рассчитывается при повреждении в наиболее удалённой точке вторичных цепей.

При соединении вторичных обмоток ТН по схеме звезда с выведенной нейтралью минимальное значение тока при однофазном КЗ будет:

I⁽¹⁾ =

- суммарные значения активных сопротивлений проводов в фазе и в нейтральном проводе соответственно. При других схемах соединения обмоток ТН минимальный ток при двухфазном КЗ будет:

I⁽²⁾ =

Для ТН типа НДЕ минимальное значение тока КЗ через автоматический выключатель, установленный в проводах дополнительных обмоток, будет:

I⁽²⁾ = , а через автоматический выключатель в цепи основных обмоток, будет:

I⁽¹⁾ =

Кроме рассмотренных выше электромагнитных ТН, всё более широкое применение находят ёмкостные делители напряжения (НДЕ). Принцип действия НДЕ заключается в следующем. Если между проводом ЛЭП и землёй (рис.6) включить несколько последовательно соединённых конденсаторов, то напряжение линии относительно земли (фазное напряжение) распределится между конденсаторами обратно пропорционально их ёмкости: на конденсаторы с меньшей ёмкостью придётся большее напряжение, а на конденсаторы с большей ёмкостью – меньшее.

На рис. №7 показана принципиальная схема НДЕ – 500, который устанавливается на ЛЭП – 500 кВ. Конденсатор С1 состоит из трёх элементов ёмкостью по 14000пФ, каждый из которых рассчитан на фазное напряжение 97 кВ. Конденсатор отбора С2 имеет ёмкость 107000пФи рассчитан на напряжение до 15 кВ.

Номинальное фазное напряжение в сети 500 кВ равно 290 кВ, а допустимое напряжение на три элемента конденсатора С1 составляет 3х97=291 кВ. суммарная ёмкость трёх элементов конденсатора С1 равна 14000:3=4660 пФ, а суммарная ёмкость конденсаторов С1 и С2 составляет:

Фазное напряжение линии распределится между конденсаторами следующим образом:

Обычно НДЕ совмещают с конденсаторами связи высокочастотной защиты. Устройство отбора напряжения, подключаемое в точку А, состоит из следующих аппаратов: разъединителя QS для включения и отключения устройства отбора, высокочастотного заградителя ВЧЗ для запирания пути токам высокой частоты, аппаратов защиты, связи и телемеханики, дросселя L для настройки контура отбора напряжения в резонанс с конденсатором С2 и ТН с двумя вторичными обмотками. Одна обмотка соединяется с обмотками других фаз в звезду, а вторая – в разомкнутый треугольник.

При настройке контура отбора напряжения в резонанс с конденсатором С2 напряжение на вторичных обмотках в определённых пределах не зависит от нагрузки. Фильтр присоединения Z предназначен для подключения высокочастотных постов защиты.

Трансформатор тока.

Принципиальным отличием трансформатора тока( ТТ ) от ТН является то, что его первичная обмотка включается последовательно в цепь измеряемого тока и, следовательно, через неё проходит ток нагрузки или КЗ. Этот ток для ТТ является принуждённым и проходит по его первичной обмотке независимо от состояния вторичной обмотки, т.е. от того, замкнута ли она на нагрузку, закорочена или разомкнута.

ТТ состоит из стального сердечника и двух обмоток: первичной ( ) и вторичной (). Часто ТТ изготовляются с двумя и более сердечниками. В таких конструкциях первичная обмотка является общей для всех сердечников. Первичная обмотка выполняется толстым проводом, имеет несколько витков и включается последовательно в цепь того элемента, в котором производится измерение тока или защита. К вторичной обмотке, выполненной проводом меньшего сечения и имеющей большее число витков, подключаются последовательно соединённые реле и приборы. Ток, проходящий по первичной обмотке ТТ, называется первичным (I₁), а ток во вторичной обмотке – вторичным (I₂). Первичный ток создаёт в сердечнике ТТ магнитный поток Ф₁, который, пересекая витки вторичной обмотки, индуктирует в ней вторичный ток, также создающий в сердечнике магнитный поток Ф₂, но направленный противоположно магнитному потоку Ф₁. Поэтому, результирующий магнитный поток будет:

Ф₀ = Ф₁ – Ф₂.

Магнитный поток зависит не только от значения создающего его тока, но и от количества витков обмотки, по которой этот ток проходит. Произведение тока на число витков называется магнитодвижущей силой (F) и выражается в амперах (А). Тогда можно записать:

F₀ = F₁ – F₂ ;

I₀ = I₁ - I₂

I₀ – ток намагничивания, являющийся частью первичного тока, обеспечивает результирующий магнитный поток в сердечнике (I_НАМ.).

Отношение - коэффициент трансформации, тогда:

Для правильного соединения ТТ между собой и правильного подключения к ним реле направления мощности, ваттметров и счётчиков выводы обмоток ТТ маркируются заводами – изготовителями следующим образом: начало первичной обмотки – Л₁, начало вторичной обмотки – и₁; конец первичной обмотки – Л₂, конец вторичной обмотки – и₂. При монтаже ТТ они обычно располагаются так, чтобы начала первичных обмоток Л₁ были обращены в сторону шин, а концы Л₂ – в сторону защищаемого оборудования. При маркировке обмоток ТТ за начало вторичной обмотки принимается тот её вывод, из которого ток выходит, если в этот момент ток в первичной обмотке проходит от начала к концу. При включении реле по этому правилу ток в реле при включении его через ТТ сохраняет то же направление, что и при включении непосредственно в первичную цепь.

Погрешности трансформаторов тока. Коэффициент трансформации ТТ не является строго постоянной величиной и может из-за погрешностей отличаться от номинального значения. Погрешности ТТ зависят главным образом от кратности первичного тока по отношению к номинальному току первичной обмотки и от нагрузки, подключенной к вторичной обмотке. Классификация ТТ по допустимым погрешностям приведена в таблице №1.

Наименование класса точности.	Допустимая погрешность в токе, %	Допустимая погрешность по углу.	Область применения.
0,2			Точные лабораторные измерения
0,5			Приборы учёта электроэнергии (счётчики).
1,0			Все типы защит и щитовые приборы.
3,0		Не нормируется.	Токовые защиты и амперметры.
Д	Не нормируется.		Специальные для дифференциальной защиты.

Таблица №1.

Допустимые погрешности, приведённые в таблице №1, соответствуют нагрузкам вторичной обмотки, не превышающим номинальной, при вторичном токе, не превышающем 120% номинального. При увеличении нагрузки или тока выше указанных значений погрешность возрастает и ТТ переходит в другой класс точности.

Требования к работе ТТ, питающих защиту, существенно отличаются от требований к ТТ, питающим измерительные приборы. Если ТТ, питающие измерительные приборы, должны работать точно в пределах своего класса при токах нагрузки, близких к их номинальному току, то ТТ, питающие релейную защиту, должны работать с достаточной точностью при прохождении токов КЗ, значительно превышающих номинальный ток ТТ.

ПУЭ требуют, чтобы ТТ, предназначенные для питания РЗ, имели погрешность не более 10%. Погрешности возникают вследствие того, что действительный процесс трансформации в ТТ происходит с затратой мощности, которая расходуется на создание в сердечнике магнитного потока, перемагничивания стали сердечника (гестерезис), потери от вихревых токов, нагрев обмоток.

Процесс трансформации тока хорошо иллюстрируется схемой замещения ТТ на рисунке №8. На этой схеме Z₁ и Z₂ – сопротивления первичной и вторичной обмоток, а Z_НАМ. – сопротивление ветви намагничивания, которое характеризует указанные выше потери мощности.

Из схемы замещения видно, что первичный ток I₁, входящий в начало первичной обмотки Н, проходит по её сопротивлению Z₁ и в точке а разветвляется по двум параллельным ветвям.

Основная часть тока, являющаяся вторичным током I₂, замыкается через сопротивление вторичной обмотки Z₂ и сопротивление нагрузки Z_H, состоящее из сопротивлений реле, приборов и соединительных проводов. Другая часть первичного тока I_нам. замыкается через сопротивление ветви намагничивания и, следовательно, в реле, к вторичной обмотке ТТ, не попадает. Поскольку из всех затрат мощности наибольшая часть приходится на создание магнитного потока в сердечнике, то ветвь между точками а и б схемы замещения ТТ называется ветвью намагничивания и весь ток I_нам., проходящий по этой ветви, - током намагничивания.

Таким образом, схема замещения показывает, что во вторичную обмотку ТТ поступает не весь трансформированный первичный ток, равный I₁/K₁, а его часть, следовательно, процесс трансформации происходит с погрешностями.

На рис.№9 приведена упрощённая векторная диаграмма ТТ, из которой видно, что вектор вторичного тока I₂ меньше значения первичного тока I₁ , делённого на коэффициент трансформации K₁, на величину и сдвинут относительно него на угол .

Таким образом, соотношение значений первичного и вторичного токов в действительности имеет вид:

Различают следующие виды погрешностей ТТ.

Токовая погрешность, или погрешность в коэффициенте трансформации, определяется как арифметическая разность первичного тока, поделённого на номинальный коэффициент трансформации I₁/K₁, и измеренного (действительного) вторичного тока I₂ (отрезок на рис.№9).

Токовая погрешность, %

Угловая погрешность определяется как угол сдвига вектора вторичного тока относительно вектора первичного тока и считается положительным, когда опережает .

Относительный ток намагничивания определяется как выраженное в % отношение численного значения вторичного тока намагничивания I_НАМ., к первичному току I₁/K₁:

Полная погрешность определяется как выраженное в % отношение действующего значения разности мгновенных значений первичного и вторичного токов к действующему значению первичного тока:

При синусоидальных первичном и вторичном токах = I_HAM*

Из рассмотренного следует, что причиной возникновения погрешностей у ТТ является прохождение тока намагничивания, т.е. того самого тока, который создаёт в сердечнике ТТ рабочий магнитный поток, обеспечивающий трансформацию первичного тока во вторичную обмотку. Чем меньше ток намагничивания, тем меньше погрешности ТТ.

Как видно из схемы замещения (рис. №8), ток намагничивания зависит от ЭДС Е₂ и сопротивления ветви намагничивания Z_HAM, т.е.

Е₂ = I₂(Z₂ + Z_H).

Так как вторичный ток I₂ зависит от первичного тока I₁, то Е₂, а следовательно, и ток намагничивания I_HAM. Возрастают при увеличении тока I₂ или сопротивления нагрузки Z_H, подключенной ко вторичной обмотке.

Сопротивление ветви намагничивания Z_HAM. Зависит от конструкции ТТ и качества стали, из которой выполнен сердечник. Это сопротивление не является постоянным, а зависит от характеристики намагничивания стали сердечника. При насыщении сердечника ТТ Z_HAM. резко уменьшается, что приводит к возрастанию I_HAM и к возрастанию погрешностей ТТ.

Таким образом, условиями, определяющими погрешности ТТ, являются: отношение, т.е. кратность, первичного тока, проходящего через ТТ, к его номинальному току и нагрузка, подключенная к его вторичной обмотке.

Схемы соединения трансформаторов тока.

Для подключения реле и измерительных приборов вторичные обмотки ТТ соединяются в различные схемы.

На рис. №10 дана основная схема соединения в звезду, которая применяется для включения защиты от всех видов однофазных и междуфазных КЗ.

На рис. №11 показана схема соединения в неполную звезду, которая используется, главным образом, для включения защиты от междуфазных КЗ в сетях с изолированными нулевыми точками.

На рис. №12 показана схема соединения в треугольник, которая используется для получения разности фазных токов (например, для включения дифференциальной защиты трансформатора).

На рис. №13 показана схема соединения на разность токов двух фаз. Эта схема используется для включения защиты от междуфазных КЗ.

На рисунке №14 дана схема соединения на сумму токов всех трёх фаз, используемая для включения защиты от однофазных КЗ и замыканий на землю. Практически из-за того, что ТТ имеют неодинаковые погрешности, в реле и при симметричных токах в фазах проходит небольшой ток, называемый током небаланса. Поэтому, рассмотренная схема, называется также схемой фильтра нулевой последовательности.

Рисунок №14.

На рисунке №15 дана схема последовательного соединения двух ТТ, установленных на одной фазе. При таком соединении нагрузка, подключенная к ним, распределяется поровну, т.е. на каждом из них уменьшается в 2 раза. Данная схема применяется при использовании маломощных ТТ.

На рисунке №16 дана схема параллельного соединения двух ТТ, установленных на одной фазе. Коэффициент трансформации этой схемы в 2 раза меньше коэффициента трансформации одного ТТ. Эта схема используется для получения нестандартных коэффициентов трансформации.

Все трансформаторы тока выбираются, как и другие аппараты, по номинальному току и напряжению установки и проверяются на термическую и электродинамическую стойкость при КЗ. Кроме того, ТТ, используемые для включения релейной защиты, проверяются на значение погрешности, которая, как указывалось ранее, не должна превышать 10% по току и 7⁰ по углу. Для проверки по этому условию в информационных материалах заводов – поставщиков и в другой справочной литературе даются характеристики и параметры ТТ.

Нагрузка вторичной обмотки ТТ складывается из последовательно включённых сопротивлений: реле, приборов, жил контрольного кабеля и переходного сопротивления в месте контактных соединений. Для упрощения расчётов производится арифметическое, а не геометрическое сложение полных и активных сопротивлений. Нагрузка вторичной обмотки ТТ зависит также от схемы их соединения и вида КЗ. Поэтому нагрузка должна определяться для наиболее загруженного ТТ с учётом схемы соединения и для такого вида КЗ, при котором получаются наихудшие результаты.

Z_Н = U₂ / I₂, где:

U₂ = I₂(Z_Р + R_каб. + R_пер.);

I₂ = I₁/К₁

Z_Н – нагрузка вторичной обмотки ТТ;

Z_Р – сопротивление реле;

U₂ – напряжение на вторичной обмотке ТТ;

I₂ – ток, проходящий по вторичной обмотке ТТ;

R_каб. – сопротивление жил контрольных кабелей и проводов;

R_пер. – переходные сопротивления контактных соединений.

l – длина кабеля;

ν – удельная проводимость, равная 57 Ом/м для меди и 34 Ом/м для алюминия;

S – сечение жилы кабеля или провода.

S_P – потребление реле и приборов;

I_P – ток, при котором задано потребление.

Допустимая нагрузка на ТТ определяется, исходя из следующих требований: обеспечения точности измерительных органов РЗ при КЗ в расчётных точках электрической сети (полная погрешность ТТ не должна превышать 10%); предотвращения отказа срабатывания защиты при наибольших значениях тока КЗ в месте установки защиты вследствие чрезмерного увеличения угловой погрешности ТТ или вибрации контактов электромеханических реле, обусловленной искажением формы кривой тока; ограничения напряжения во вторичных цепях ТТ допустимыми значениями.

Расчётный первичный ток для проверки ТТ по условию обеспечения необходимой чувствительности. Расчётная проверка ТТ на допустимую погрешность производится при значениях первичного тока , которые зависят от условий работы защиты и от значения тока КЗ.

I_расч. = I_1max.

I_1max. – максимальный ток, проходящий через ТТ при КЗ в таких точках защищаемой сети, когда увеличение погрешностей ТТ сверх допустимого значения может вызвать неправильное действие зашиты.

Для практических расчётов погрешностей ТТ принимаются следующие значения максимального тока для разных типов защит:

Отсечки и МТЗ с независимой характеристикой выдержки времени:

I_1max = 1,1I_с.з.(К_I/k_cx)

I_сз – вторичный ток срабатывания защиты;

К₁ – коэффициент трансформации ТТ;

1,1 – коэффициент, учитывающий возможное уменьшение вторичного тока на 10% из-за погрешностей ТТ;

k_cx - коэффициент схемы.

МТЗ с зависимой характеристикой выдержки времени. Токовые направленные защиты и дистанционные направленные защиты с отдельным органом направления мощности. Дистанционные защиты. Дифференциальные защиты рассчитываются по формуле:

I_1max = I_{K max}

I_Kmax – максимальное значение тока КЗ, проходящего через ТТ при КЗ в точках, в которых производится согласование данной защиты с защитами смежных участков сети.

Кабельные ТТ с кольцевыми сердечниками. Для защиты от замыканий на землю широкое распространение получили кабельные ТТ с кольцевыми сердечниками. Эти ТТ называют также ТТ нулевой последовательности. Кабельный ТТ состоит из стального сердечника круглой или прямоугольной формы, на котором намотана вторичная обмотка. Сердечник надевается на трёхфазный кабель защищаемой линии, который и является первичной обмоткой ТТ. Ток, проходящий по каждой фазе кабеля, создаёт в сердечнике ТТ магнитный поток, а ЭДС во вторичной обмотке индуктируется суммарным магнитным потоком всех трёх фаз. При симметричной трёхфазной нагрузке, а также при трёх- и двухфазных КЗ суммарный магнитный поток равен нулю, так как равна нулю сумма создающих его токов. При замыкании на землю одной фазы ток замыкания проходит только по одной фазе и создаёт в сердечнике магнитный поток, который индуктирует ЭДС во вторичной обмотке. ТТ с кольцевыми сердечниками имеют более простую конструкцию и значительно меньшие токи небаланса по сравнению с обычными ТТ, соединёнными на сумму трёх фаз. В кольцевых ТТ ток небаланса возникает только из-за несимметрии расположения жил кабеля относительно сердечника. Коэффициент трансформации кольцевого ТТ в отличии от обычного не зависит от первичного тока. Поэтому число витков вторичной обмотки подбирается из условия получения наибольшей чувствительности защиты. Кольцевые ТТ для защиты от замыканий на землю кабельных линий изготовляются либо со сплошным сердечником, либо с разъёмным, что облегчает его установку на действующей линии. При установке кольцевого ТТ воронка кабеля тщательно изолируется от “земли”, а заземляющий провод пропускается через внутреннее отверстие ТТ. Если бы воронка была заземлена непосредственно в месте её крепления, то защита могла бы действовать неправильно от токов, проходящих по броне и свинцовой оболочке кабеля. При указанном способе заземления воронки ток, проходящий к воронке по броне кабеля, уходит по заземляющему проводу в противоположном направлении и, следовательно, его суммарное действие равно нулю.

Магнитные ТТ представляют собой катушку, расположенную на определённом расстоянии от провода, по которому проходит контролируемый ток. При прохождении в проводе тока в обмотке датчика этой фазы индуктируется ЭДС, являющаяся функцией тока.

Магнитные ТТ отличаются от обычных электромагнитных ТТ, широко применяемых в схемах РЗ следующим:

*зависимостью коэффициента взаимоиндукции, а следовательно, и коэффициента трансформации от конструктивных особенностей датчика, а также от того, как он располагается относительно провода с контролируемым током;

*необходимостью учёта влияния “посторонних” токов, проходящих по соседним проводам и создающих в обмотке датчика помехи;

*малой мощностью на выходе, вследствие чего магнитные ТТ могут применяться лишь с устройствами РЗ, имеющими малое потребление.